BQ41H/BQ41F 夾套保溫球閥—制造標準
| 設(shè)計標準 | ASMEB16.34GB/T12224 |
| 結(jié)構(gòu)長度 | ASMEB16.10GB/T12221 |
| 連接法蘭 | ASMEB16.5JB/T79 |
| 驅(qū)動方 | 手動、電動、氣 |
| 試驗和檢驗 | JB/T9092API598 |
| 適用介質(zhì) | 重油、膠類等易凝固介質(zhì) |
BQ41H/BQ41F夾套保溫球閥—主要零部件材質(zhì)
| 序號 | 零件名稱 | 材質(zhì) | |
| GB | ASTM | ||
| 1 | 夾套 | 25 | A105 |
| 2 | 閥座 | WCB | A216-WCB |
| 3 | 閥體 | 25 | A105 |
| 4 | 密封圈 | PTFE、對位聚苯 | |
| 5 | 球體 | ||
| 6 | 閥桿 | 1Cr13 | A247-410 |
| 7 | 填料 | 柔性石墨 | |
| 8 | 填料壓蓋Gland | WCB | A216-WCB |
某3戊擬W機組的悶門流t特性優(yōu)化試驗2009年4月，我們對某電廠300MW機組進行了DEH系統(tǒng)閥門流址特性優(yōu)化試驗。該機組是東方電氣集團公 司提供的300MW亞臨界機組，DEll采用新華公司數(shù)字電液控制系統(tǒng)。該機組在投人運行后存在的主要問題是順序閥方式下變負荷和一次調(diào)頻時有比較大的負 荷突變，突變值可達到30MW或更多，同時引起汽機軸系振動變化，負荷突q644f變 區(qū)在ZooMW左右，正是機組低負荷運行的主要工作區(qū)域，嚴重影響了機組的安全性和經(jīng)濟性。在這種悄況下，決定進行閥門流zui特性優(yōu)化試驗，使機組根據(jù)優(yōu)化 整定后的閥門流zui特性曲線進行單閥／順序閥管理，提高機組運行的經(jīng)濟性和控制的穩(wěn)定性。1．試驗過程閥門流t特性優(yōu)化試驗分順序閥和單閥兩種方式下進行。 在順序閥浮動球閥方式下，DEHq645f開環(huán)控制，機組開始負荷在19OMW黃銅球閥左右，控制主汽壓力在15,4MPa左右，CV3、CV4閥全關(guān)，此時閥門流量總指令值約68％q945f。以0.3％一2螺紋球閥%一級的速度增加閥門流zui總指令（每增加一級后，穩(wěn)定12分鐘，以保持主汽壓偏心半球閥的穩(wěn)定）直到CV3、CV4閥全開，流母指令為1的％的工況。然后進行單閥／順序閥切換。切換后，在單閥方式下GQ47Y，以0.3％一2％一級的速GQ947Y度減少閥門流全總指令（每減少一級后，穩(wěn)定】～2分鐘，以保持主汽壓的穩(wěn)定）直到機組負荷為180MW左右時結(jié)三通球閥束試驗．試驗過程中保持主汽壓、主塑料球閥汽沮度、真空的和對穩(wěn)定。記錄機組*級壓力、主汽壓力、CVI一4閥后壓力、發(fā)電機功率、CVI一內(nèi)螺紋球閥片式球閥4閥位、閥位指令、負荷指令等參數(shù)。2．順序閥方式下閥門流，特性的優(yōu)化計算將順序閥方式下閥門流t特性試驗數(shù)據(jù)經(jīng)整理后如表l所示，其中流盆差值指流聳指令與計算流橄的差值。從表1中可以看出，當目前的流zui指令在68％左右、70％一GQ647Y75％、81%87％這三個區(qū)段時，與計算得q944f出的q45f閥門計算流t之間差軌道球閥值較大，特別是流徽指令從68％變銅球閥化到72.1％時，計算流包的四通球閥差值從9.3％變化到一4.2％。試驗時各流童指保溫球閥令下機組負荷占BQ71F額定功率的比值，與計浮動式球閥算 得出的閥門計算流全比較接近，與目前的流盆指令相差較大。這充分說明了目前的順序閥控制方式下閥門流t特性曲線與實際情況嚴重不吻合，存在優(yōu)化空間。根據(jù) 試驗數(shù)據(jù)，經(jīng)過合理簡化、投影計算及選取合適的重疊度，我們擬合出與實際悄況較吻合的順序閥方式下優(yōu)化后閥門流量特性函數(shù)如表2所示，優(yōu)化前后閥門特性曲 線圖對比如圖】所示
采購中心
